Version1を製作してから11年が経ちました。Version1は12AX7を1本で仕上げるという割り切りで設計しています。もっとも、それが1960年頃の常識であり、LUX SQ38（1963年）もこれにならって12AX7 1本でPHONOイコライザを構成していました。しかし、利得にはほとんど余裕がなく、回路的にかなり無理をしています。もうすこしなんとかしてやりたい、と思いつつ11年も経ってしまったわけですが、決して忘れていたわけではありません。新幹線や飛行機での移動中も、何かいい方法はないものかとノートと鉛筆を取り出しては構想を練っておりましたが、なかなか考えがまとまらなかったのです。そしてようやくできあがったのが本機です。
12AX7を使った2段構成のPHONOイコライザは、十分な利得を得るのに非常に苦労します。以下、LUX SQ38FDの2段PHONOイコライザ回路を材料にして解説します。
初段は負帰還をカソードに戻すために抵抗を入れなければなりません。その値は2.2kΩ〜4.7kΩになります。3極管の内部抵抗はその球本来の内部抵抗（rp）に「カソード抵抗×μ」が加算されます。12AX7の内部抵抗は75〜90kΩ※ですが、たとえばカソード抵抗として3.9kΩが存在すると内部抵抗は470kΩほどにもなってしまうため、初段の利得は30〜33倍がやっとということになります。
2段目はカソードを交流的に接地できるので内部抵抗が高くなりすぎる問題は回避できますが、負荷インピーダンスが低いという問題に直面します。負荷となるのは、（１）プレート負荷抵抗、（２）RIAA負帰還素子、（３）後続のアンプの入力インピーダンスの3つで、これらがすべて並列になります。（１）が100kΩ、（２）が1kHzで360kΩ、（３）が200kΩとすると、これらの並列合成値は56kΩになってしまい、1kHzにおける利得は40〜44倍しか得られません（低域ではもうすこし高くなります）。
この場合、初段＝30〜33倍、2段目＝40〜44倍、すなわち裸利得は1200〜1452倍ということになりますが、50Hzで1000倍、1kHzで100倍、20kHzで10倍の仕上がり利得が必要なPHONOイコライザにとって、これは厳しい現実なわけです。
※12AX7の内部抵抗は、真空管マニュアルには62.5kΩをと記載されていますが現実的な動作条件においてはそんな数字にはありません。現実的な値は75〜90kΩです。
NF型のPHONOイコライザは、後続のアンプの入力インピーダンスに加えてCRによるRIAA素子が負荷になります。RIAA素子のインピーダンスは、1kHzを基準にすると、50Hzでは10倍大きな値となり、20kHzでは1/10小さな値になります。周波数が高いほど負荷がどんどん重くなるわけです。Version1では、この問題を回避するために75μSの時定数を初段入力の手前に移動させて、高い周波数において2段目の負荷が異常に重くならないように工夫しています。一方で入力回路のインピーダンスが上昇してノイズが増えてしまいましたが。もうひとつの問題は、12AX7という球の内部抵抗が高く、しかもプレート電流が少ないために、いまどきのオーディオ機材のインピーダンス基準に合わないことです。当サイトで公開しているプリアンプやパワーアンプでは、入力にところのボリュームに50kΩを採用していますから、これらのアンプの入力インピーダンスは50kΩあるいはそれ以下になっています。一方で、12AX7は200kΩ以上の負荷インピーダンスが普通であった時代の産物なので、50kΩ以下で受けることに相当な無理があります。ちなみに、初段からみて2段目の入力インピーダンスは1MΩが確保できているのでこのような問題は生じません。
2段目の負荷が重いと、利得が低下するだけでなく、最大出力電圧が低下し歪みも増加します。電圧増幅回路から得られる最大出力電圧は、プレート電流の大きさと負荷インピーダンスを掛けた値でほぼ決まります。プレート電流が0.5mAだとして、負荷インピーダンスが100kΩの場合は50Vpeakすなわち35Vの出力が得られる計算ですが、負荷インピーダンスが20kΩの場合は7Vが上限になります。電源電圧をいくら高くして、負帰還量を増やしてもこの制約は克服できません。
2段目の負荷を軽くするためには、負帰還のRIAA素子のインピーダンスを高くする必要があります。RIAA素子のインピーダンスを高くすると、負帰還の受け側である初段カソード抵抗の値が大きくなります。初段カソード抵抗の値が大きくなると、初段の内部抵抗が高くなって初段の利得が低下します。逆に、初段の利得を高くしようとしてカソード抵抗値を小さくすると、それに応じて負帰還のRIAA素子のインピーダンスも低くなりますから、2段目の負荷が重くなってしまいます。LUX SQ38FDの2段PHONOイコライザの場合、RIAA素子の値は、「300kΩ//270pF＋6.8MΩ//800pF」です。この回路定数の場合、1kHzでは360kΩくらいで、50Hzでは3MΩ以上ありますが、20kHzでは40kΩ以下に低下します。これくらい大きな値にしておかないと高い周波数で2段目がもたない（直線性が劣化して最大出力電圧が低下する）のですが、一方で初段カソード抵抗は3.9kΩもあるため、初段で大きな利得を稼ぐことができません。
あちらを立てればこちらが立たずな関係にあります。ここに2段構成のPHONOイコライザの難しさがあります。この問題は真空管式だけでなく、トランジスタによる2段増幅でも全く同じことが言えます。2段目が重い負荷に耐える回路であれば、RIAA素子のインピーダンスを低くすることができ、初段の利得を上げることができます。
試作した１号機と２号機の回路および問題点と改善の記録はこちらです。
＜全回路図＞
本機の最終決定回路は右のとおりです。回路構成は試作２号機のままで、ところどころ回路定数を微修正しています。
回路図中に書き込んである各部の電圧のうち、電源関係の電圧はAC100Vを供給した時の値ですので、AC100Vが変動した場合はその変動に応じた値になります。また、アンプ部の個々の電圧は平均的な特性の12AX7/ECC83を挿した場合の参考値です。現実には最大±15%くらいのばらつきがありえますが、その程度であれば問題ありません。12AX7という球は、動作電圧や電流が少々変化しても、特性に影響を与えるμ値はほとんど変化しないからです。
＜アンプ部＞
初段は、一般的なカソード帰還の方式としつつ、できるだけ多くの利得が稼げるように各定数を決めています。利得を稼ぐには、プレート負荷抵抗はできるだけ大きな値にすることが必要です。プレート負荷抵抗を大きくするためにはプレート電流を減らせばいいのですが、減らしすぎると12AX7自身の内部抵抗が高くなってくるので0.4mA〜0.5mAくらいが手頃です。後述するRIAA素子との関係でカソード抵抗値は1.3kΩあたりが良いので、DC抵抗は1.6kΩとし、220μF＋6.8kΩを抱かせてAC的に1.3kΩとなるようにしてあります。
ところで、3本の12AX7のうち1本はユニットを左右で使っていますが、左右チャネル間クロストークへの影響は大丈夫なのでしょうか。SRPP回路の上側球はプレートが交流的にアースされますので、両ユニットともにプレートはシールドケースのように機能して、グリッドやカソードを外部の誘導から守ってくれます。そのため、初段と2段目の下側に左右別個の12AX7を割り当て、3本目の12AX7をSRPP回路の上側球に割り当てているわけです。従ってシールドケースも省略しています。左右チャネル間クロストークは全周波数帯域で-77dB以下の好成績です（ページの末尾に実測データ）。
＜RIAA素子と利得の設計＞
RIAA素子は「120kΩ//650pF＋2.2MΩ//2200pF」としました。回路上のCRから求めたRIAA特性を決定する時定数は以下の通りです。75μS： 650pF×120kΩ＝78μS利得が有限なアンプでNF方式を採用する場合は、計算上で規定どおりの時定数に合わせても正確なRIAA特性は得られません。何故なら、利得は有限であるために低域側は計算どおりになるわけがないこと、負帰還の性質として高域側もやはり計算どおりになるわけがないからです。そのため、低域端はすこし減衰し、高域端はすこし持ち上がり、中域においてはＳ字状のうねりが生じます。これをきれいに仕上げるにはこのように微妙にずらしてやる必要があります。
318μS： （650pF＋2200pF）×（120kΩ//2.2MΩ）＝324μS
3180μS： 2200pF×2.7MΩ＝5940μS私の古いメモを見ると、「3180μSは利得の余裕がないほど大きな値に」「しかし、やってみないとわからない」「75μSは大きめに」「仕上がり利得が低い時はより大きめに、高い時は控えめに」「120kΩ×2200pFの値は260〜270くらいがベスト」などと書いてあります。
本機で使えそうなRIAA素子の組み合わせの候補は以下に挙げたあたりが考えられます。抵抗器はE24系列から、コンデンサはE12系列から、そしてコンデンサは2個組み合わせたくらいで正確なRIAA特性が得られるように考慮しています。利得は、いまどきのラインソースの信号レベルとの合わせやすさを考慮して100倍かそれよりも少し多いくらいとしました。LPレコード全盛期のPHONOイコライザは50倍〜100倍が一般的でしたから本機の利得は若干高めです。
RIAA CR値 時定数 1kHzインピーダンス Rk値 1kHz利得 Plan1 91kΩ 860pF（＝680pF＋180pF） 78μS 326μS 5760μS 113kΩ 1kΩ 113倍 2MΩ 2880pF（＝2200pF＋680pF） Plan2 100kΩ 780pF（＝680pF＋100pF） 78μS 333μS 5940μS 124kΩ 1.1kΩ 113倍 2.2MΩ 2700pF Plan3 110kΩ 710pF（＝560pF＋150pF） 78μS 329μS 5808μS 136kΩ 1.2kΩ 113倍 2.4MΩ 2420pF（＝2200pF＋220pF） Plan4 120kΩ 650pF（＝470pF＋180pF） 78μS 324μS 5940μS 149kΩ 1.3kΩ 115倍 2.7MΩ 2200pF Plan5 130kΩ 600pF（＝330pF＋270pF） 78μS 324μS 6000μS 161kΩ 1.5kΩ 108倍 3MΩ 2000pF（＝1000pF＋1000pF） Plan6 150kΩ 510pF＝（390pF＋120pF） 76.5μS 331μS 5940μS 186kΩ 1.6kΩ 116倍 3.3MΩ 1800pF 最も高い裸利得が得られるかわりに高い周波数で負荷が重いのはPlan1で、裸利得は低下するが負荷が軽いのはPlan6です。部品の入手の容易性なども考えて、Plan2またはPlan4が適当だと判断しました。
RIAA素子以外にも可聴帯域における周波数特性にインパクトを与える要素があります。それは、出力側にある0.47μFと後続の負荷（50kΩとして）とで構成される7.4Hz（-6dB/oct）のHPFです。このHPFは、レコード盤面の反り（0.5Hz〜1Hz）やトーンアームの共振による超低域振動（数Hz）をある程度までカットするためにつけています。
本機では、RIAA負帰還素子と2つのHPFの組み合わせで30Hz〜20kHz±0.3dBの正確さを得ています。
＜負帰還回路の超低域の始末＞
本機では、負帰還を構成するRIAA素子には約120Vの高圧がかかっています。その電圧の大半は2200pFにかかるため2200pFの耐圧が問題になり、コンデンサの入手がやや困難になっています。RIAA素子に高圧をかけない設計にすれば入手容易な50Vあるいは100V耐圧のコンデンサが使えるわけですから、何故こんな設計にしたのかについて以下に説明します。
（Ａ）2段目プレート出力の直後にDCカット・コンデンサを入れることで負帰還素子には高圧がかからない時々見かける回路です。この回路の問題は2つあります。1つめは、初段カソード抵抗（Rk）に生じる電圧が負帰還素子を通してDC漏れとし出力に出てしまうことです。この電圧は後続のアンプの状態にもよりますが、10mV〜100mVくらいになるので到底容認できない値になります。2つめの問題は、PHONOイコライザで最も重要な10Hz以下の超低域が有効にカットされずに放置されることです。負帰還回路自体は「DC領域まで減衰するな」という指令を出しています。ループ内にコンデンサが2個あるために結果的にDC領域では利得はありませんが、レコード再生で最もクリティカルな0.5Hz〜5Hzあたりの領域を考慮しないアンプということになります。
図中のC2'を追加してやると上記の問題はすべて解決します。LUXは早くからこの問題に注目していたふしがあり、SQ38シリーズではこのコンデンサ配置を採用しています（回路図が本ページの冒頭にあります）し、初期のトランジスタアンプでは以下に述べる（Ｂ）を採用していました。（Ｂ）本機のコンデンサ配置はこれです。（Ａ）で述べたすべての問題を解決できるだけでなく、2段目のプレートから初段カソードにDC領域まで負帰還が有効に作用して超低域が制御の対象となります。フリッカなどDC〜1Hzあたりの帯域での不規則な変動に対する制御が有効に機能してくれます。コンデンサの耐圧が問題となるならば、C3を入れてDCをカットして負帰還素子に高圧がかからなくする方法はどうでしょうか。C3を入れてしまうとこれが4番目の時定数となって10Hz以下の超低域をブーストしようとして逆効果になりますから超低域の管理について言えば（Ａ）より悪くなって最悪の回路となります。
＜電源部＞
電源部は、試作２号機と同じです。高圧電源は、AC100Vを倍電圧整流して約300Vを得てから、続く3.3kΩ＋22μFのリプルフィルタで残留リプルを減らします。続く2SC3425を使ったリプルフィルタでさらに残留リプルを除去してから、4.7kΩによって左右チャネルに振り分けます。残留リプルは、整流直後で約350mV、3.3kΩを出たところで約8mV、2SC3425のエミッタで10μV程度です。アンプ部では計算上は0.15μVくらいですが測定は不可能です。
560kΩと120kΩによって分圧して得た48Vは、ヒーター・バイアスです。SRPP回路の上側の球のカソードには120Vくらいの電圧がかかるため、ヒーター〜カソード間の電圧差を減らす配慮が必要です。カソードに対してヒーター側にプラスの電圧がかけることで、ヒーターから飛び出した電子がカソードやグリッドに飛び込むことを防止できるので、初段での発生するノイズの低減効果もあります。
ヒーター電源は、AC12.6VをW02G（200V、1.5A）でブリッジ整流して約15Vを得てから、簡易なリプルフィルタを経てヒーターに12.6V/0.45Aを供給しています。Rコア電源トランスの電流容量はAC0.75Aなので、ブリッジ整流した時に取り出せる最大電流は0.47Aですからぎりぎり定格内に収まっています（それを見越して0.75Aで特注したのですが・・・）。ヒーター電源の残留リプルは20mV強ほどありますがこれで十分な雑音性能を得ることができます。
プリアンプ用Rコア特注電源トランスを使わない方法について補足説明をしておきます。使用した電源トランスをほぼ同等の整流出力電圧が得られる電源トランスとして、東栄変成器のZ-5VA（90〜110V：100〜115V/5VA）とJ-121（100V：12V/1A）があります。Z-5VAは、1次側＝0-100V、2次側＝0-110Vで使うと、回路定数を変更することなく使うことができます。J-121は、ヒーター電源回路の1Ωを省略（ショート）させ、3.9Ω/3Wを3.3Ω/3Wに変更することで置き換えが可能です。但し、これらの電源トランスはRコアよりも漏洩磁束が多いため、電源回路を切り離すなどのレイアウト上の工夫が必要です。また、J-121は高さが54mmあるため、本機で使用したケースには収まりません。
＜レイアウトと実装＞
PHONOイコライザアンプの入力ラインは、信号レベルが低い（数mV）上に回路インピーダンスが高め（数kΩくらい）であるため、外部からの誘導ハムに非常に弱いという問題があります。本機の設計過程でも、微量なから入力ラインが電源トランスからの誘導ハムを拾ってしまい設計に苦労しました。アンプ部と電源部を別筐体に分けてケーブルでつなぐようにすればハムの問題は比較的容易に解決できますが、なんとかコンパクトに仕上げる方法はないものかと思案の末のRコア電源トランスの特注であり本機のレイアウトとなりました。
細長いケースを使い、ノイズに弱い入力部やアンプ部を後方に寄せて、ハム源である電源部は前方に集中させました。AC100Vケーブルを筐体内に這わせると、ノイズに弱い部分の近くを通らざるを得ないので、L型のACケーブルを使って厄介者を外に追い出しました。
レコードプレーヤはトーンアームが右側についていますので、製品の多くは電源ケーブルは左側から、RCAケーブルは右側から出ています。このRCAケーブルは電源ケーブルに接近するだけでハムを拾いますので※、レコードプレーヤだけでなく他のオーディオ機材の電源ケーブルにも近づけっることができません。レコードプレーヤと本機を最短でつなぎ、かつ電源ケーブルに接近させないためには、本機はレコードプレーヤの右側に置くのがベストということになります（ラックを使って上下でもかまいませんが）。本機の電源ケーブルを右側に出したのは、右図のような配置とした時に、電源ケーブルがレコードプレーヤから来ているRCAケーブルに接近したりクロスしないためです。
※ハムを拾いやすいのはMMカートリッジです。MCカートリッジはインピーダンスが低いのでMMほどはハムを拾いません。
12AX7/ECC83・・・12AX7の欧州名はECC83で同じものです。12AX7/ECC83はポピュラーな球なので非常に多くの互換球が製造されました。単純に12AX7/ECC83と差し替え可能な球には、12AX7A、12AX7(T)、7025、7025A、6681、E83CC、12DF7、12DT7、ECC803S、6057、M8137、CV4004があります。SOVTEKの12AX7WAは12AX7と異なる類似球を改造したものですがほぼ互換性があります。12AD7はヒーター電流定格が12AX7の1.5倍（12.6V×0.225A、6.3V×0.45A）なので本機の電源回路では使えませんが、電流定格を考慮した回路とすれば同じ球として使えます。本機で使用したのは、1,000円程度で入手した松下製の12AX7(T)/ECC83です。松下製の12AX7(T)/ECC83はバカ高いTelefunkenやMullardの影でコッソリといい音を出してくれるのでおすすめです。単に球自体の音がいいわるいというのではなく、ノイズの質が良いのが音に関係しているような気がします。2SC3425・・・耐圧が350V以上、コレクタ損失が500mW以上のパワートランジスタで、hFEが30〜100程度であれば大概のトランジスタが使えます。2SC3425は、耐圧＝400V、コレクタ損失＝1.2W、hFE＝35〜55です。しかし、そういうトランジスタはなかなか手に入らないでしょう。hFEが20程度のものなら入手容易です。その場合は電源回路の100kΩを68kΩくらいに変更してください。
W02G・・・200V/1.5Aのダイオード・ブリッジの汎用品です。耐圧100V以上、定格電流1.5A以上の個別のダイオードで組んでもかまいません。
電源トランス・・・本サイトで頒布している特注のRコア電源トランスを使いました。代替可能なものについては、■本製作の＜電源部＞のところに解説があります。
RIAA素子・・・「120kΩ//650pF＋2.2MΩ//2200pF」のうち、2200pFにはDC120V以上がかかりますので耐圧が250V以上のものが必要です。650pFは、470pFと180pFのフィルム・コンデンサを並列にしています。こちらは25V以上の耐圧があれば足ります。この場面では積層セラミック・コンデンサは使えません。RIAA素子で使用するコンデンサは選別したセットを頒布しています。
コンデンサ・・・アルミ電解コンデンサは通常品を使いました。段間結合コンデンサにはDC250V耐圧のメタライズド・フィルム・コンデンサを使いました。位相補正用の10pFはDC400V耐圧のディップマイカ・コンデンサを使いました。ちなみに、各コンデンサにかかるDC電圧は以下のとおり。
・470pF、180pF・・・過渡電圧＝13V、動作時電圧＝5V（通常品のフィルム・コンデンサ）抵抗器・・・回路図にW数の記載がないものはすべて1/4W金属皮膜抵抗器を推奨します。1/2W〜3Wのものは、W数さえ十分であれば種類は問いません。
・2200pF・・・過渡電圧＝290V、動作時電圧＝120V（これが入手で苦労します。秋葉原の三栄電波で入手できます。）
・10pF・・・過渡電圧＝300V、動作時電圧＝120V（秋葉原の瀬田無線や千石で入手できます。）
・0.15μF・・・過渡電圧＝300V、動作時電圧＝100V（通常品のフィルム・コンデンサ）
・0.47μF・・・過渡電圧＝120V、動作時電圧＝120V（通常品のフィルム・コンデンサ）アルミ・ケース・・・本体側はLEAD P102（W250×H50×D100）、カバー側はLEAD P402（W180×H50×D100）です。底板がついていますが、カバー側は底板をはずして取り付けます。焼付け塗装してあり加工仕上げもきれいです。板厚は1mmなので加工は容易です。
◆部品頒布のご案内はこちらです。→ http://www.op316.com/tubes/buhin/buhin.htm
＜平ラグユニットの製作＞
平ラグパターンおよび真空管ソケット周辺の配線は以下のとおりです。アンプユニットの平ラグパターンは、配線の最短化を考慮して左右で異なりますのでご注意ください。実際の配線ではどんな位置関係になっているのか、下の方にある画像と比べてみてください。（クリックで拡大）
抵抗器は足を長めにして平ラグに密着しないように少し浮かせます。アルミ電解コンデンサのリード線の間隔よりも平ラグの穴の間隔の方が広いので、リード線を「│└┐」型に折り曲げて幅を合わせます（右下の参考画像）。平ラグと周囲をつなぐ線材は長めのものをあらかじめ取り付けておくと後が楽です。
←参考画像
＜ケースの加工＞
この画像は、穴の位置を間違えていたり（トランスの取り付け穴）、開け忘れているもの（配線を通す穴）がありますので真似しないでください。あまり良いお手本ではありません。
ケース加工図面はこちら。画像の作例には若干の不具合がありましたので、こちらの図面では修正してあります。（クリックで拡大）
注意点は以下の通り：
・カバーと留める4個のビス穴はやや大きめ3.5〜3.6mm径にしておくと、かぶせた時の面合わせがやりやすいです。
・真空管ソケットの18mm径の穴は、2mm〜3mm径のドリルで開けた穴の列をニッパで切ってからやすりで仕上げます。テーパーリーマーは、余程の切れ味が良くないと難しいでしょう。ボール盤を持っている方は、18mm径のホールソーを使えば10秒で開けられます。
・真空管ソケットを留めるビス穴は、先に18mm径の穴を開けておき、そこに真空管ソケットを当てて穴の位置決めをします。全部の穴を同時に開けてしまうと何故かビス穴がずれてビスが入りません。
・ロッカスイッチやACインレットはバネでカチリとはめる方式なので、角穴は小さめにしておかないとガタつきます。穴開けは、2mm〜3mm径のドリルで開けた穴の列をニッパで切ってから、現物合わせしつつやすりで仕上げます。ハンドニブラーを使うにしても最後はやすりで仕上げないと精度が出ません。
＜ビス・ナットとスペーサの使い方＞
頒布しているビス、ナット、スペーサ類は以下の使い方をした場合に合わせて内訳を考えてありますので参考にしてください。・5つのの平ラグユニット・・・8mmプラ・スペーサを2点セムス6mmビス（注1）でケースに取り付けます。
・真空管ソケット・・・2点セムス6mmビスとナットを使います。
・Rコア電源トランス・・・穴が大きいので、ワッシャがついた3点セムス8mmビス（注2）とナットを使います。
・ケースの底板・・・底板はアルマイト塗装のため、ケース付属の3点セムスではケース本体と電気的に導通しにくいので4mm丸皿ビス（注4）を使います。丸皿ビスは円錐形になっているため、底板の穴とこすれて塗装がはがれて導通しやすくなります。（右の画像）
・上側ケースと下側ケースの結合・・・ケース付属の3点セムスで取り付けます。
・ゴム足・・・貼り付けタイプの場合はビス・ナットは不要。ビス留めタイプの場合は3点セムス10mmビスとナットを使います。底板が薄ければ8mmビスでも足りますが、厚い場合は10mmでないと届かないことがあるので頒布では10mmを入れてあります。
・ナットの使い方・・・ナットを使う時はスプリングワッシャをかませます。注1：2点セムス＝ビスとスプリングワッシャが一体
注2：3点セムス＝ビスとスプリングワッシャとワッシャが一体
注3：丸皿＝皿ビスの頭が浅く丸くなったビス＜真空管ソケットまわりの先行配線＞
ケースに真空管ソケットを取り付けたら、まずヒーターの配線を行います。ヒーター配線の先はケース内の電源ユニット3につなぎますので、20cmくらい残しておけば足ります。次に、10pFのコンデンサとSRPP回路の上側球のカソードまわりの配線を行います。後工程で追加で配線する場所は、ハンダをチョン付けの仮固定にとどめておきます。真空管ソケットまわりは混み合うのでこの部分は先に行っておかないと後で苦労します。
＜平ラグ取り付け上の注意＞
平ラグは、ケース上面に2個、内部に3個取り付けますが、ビス穴が平ラグの位置とかぶっているために手順を間違えると後でビスを回せなくなります。最も安全確実な方法は、先にスペーサだけ田植えしておき、平ラグは後から乗せて固定するという手順です。なお、スペーサは電源ユニット3のみ15mmを使い、他はすべて8mmを使いました。＜構造部品の取り付け＞
電源トランス、ACインレット、ヒューズホルダー、電源スイッチ、入出力ジャック、アース端子を取り付けます。電源ユニット1,2は8mmスペーサで取り付けます。RCAジャックを取り付ける際の知恵についてはここ（http://www.op316.com/tubes/tips/k-terminal.htm）に記述があります。
←アース側端子は折り曲げてハンダでつないでから取り付ける
＜ケース上面の電源まわりの配線＞
電源トランスにスパーク・キラーを取り付け、電源トランス〜電源ユニット1,2をつなぐ配線を行います。電源トランスのからの線（一次側AC100V×2本）、電源ユニット1,2から引き出した線（ヒーター×2本、B電源×2本、LED×2本）はケース穴から内部に突っ込んでおきます。
＜アースライン＞
本機のアースラインはとてもシンプルかつ理想的な構造です。
・電源関係のアース・・・電源ユニット2→電源ユニット3→アース母線。
・アンプ部のアース・・・アンプ部ユニット（L/R）→アース母線。
・アースラインのシャーシ・ポイント・・・アース母線→4個のRCAジャックの取り付け部分。＜内部の配線と仕上げ＞
手順１： ACインレット、ヒューズホルダー、電源スイッチ、電源トランスをつなぐ配線を行います。電源トランスへの通電試験もやっておきます。ヒューズホルダーにヒューズを入れて忘れないように。 手順２： 電源ユニット3を15mmスペーサで取り付けます。 手順３： 電源ユニット1,2（上面）と電源ユニット3（内部）をつなぐ配線、LEDまわりの配線、真空管ソケットと電源ユニット3とつなぐヒーター配線を行います。真空管ソケットまわりのヒーター配線は空中に浮かさないでシャーシ面に接近させます。この段階でヒーターの点灯確認と、電源ユニットの動作試験ができます。アンプ部への電流供給がないので、電圧はやや高めに出ます。 手順４： アンプ部ユニット（L/R）を8mmスペーサで取り付けます。 手順５： 真空管ソケット〜アンプ部ユニット（L/R）〜電源ユニット3をつなぐ配線を仕上げます。初段のグリッドがオープンのままなのでアンプ部を含めた通電試験はできません。 手順６： アース母線を取り付けます。作例では、0.9mm径の銅線を3本使っています。「コ」の字型にしたものを使って左右の真空管ソケットのセンターピンをつなぎます。次に「L」字型にしたもので中央の真空管ソケットのセンターピンと先に取り付けたアース母線の中央部とアース端子とをつなぎます。最後に「コ」の字型にしたものでRCAジャックのアース側をつなぎつつアース端子ともつなぎます。 手順７： 初段グリッドとPHONO入力のRCAジャックをつなぐ線と、47kΩのグリッド抵抗を配線します。PHONO入力のRCAジャックをつなぐ線は手順６のアースラインに接近させ這わせるようにします。これを怠って無造作に空中に張るとループができて誘導ハムを拾います。 手順８： アンプ部ユニット（L/R）とLINE出力のRCAジャックをつなげば完成です。
右の画像では、電源トランスの取り付け穴の位置がまずくて折り曲げた段差にひっかかったので、円形の特殊なワッシャを当ててしのいでいます。
本サイトの図面はそのようなことにならないように穴の位置を修正してあります。＜完成＞
ACメガネケーブルはL型のものを使い、本機の外側を這わせることで誘導ハムのリスクを回避しています。
特性の測定結果は以下のとおりです。
利得： 115倍（47kΩ負荷、1kHz）上記の性能は、本サイトの作例から逸脱しない限り再現性があります。残留雑音は、使用する12AX7/ECC83の個体によって若干ばらつきます。新品の状態ではノイズが大きく、ノイズの質も刺激的なところがありますが、数百〜数千時間を経てノイズは徐々に減ってゆき耳障りも良くなります。球の寿命ですが、12AX7/ECC83は動作温度が低いので余裕で10,000時間を超えるのが普通です。
最大出力電圧： 10V（THD=0.1%）、20V（THD=0.5%）at 100Hz〜10kHz、47kΩ負荷
RIAA偏差： ±0.3dB（20Hz〜20kHz、33kΩ負荷）
残留雑音： 200μV〜300μV（帯域80kHz）、100μV〜150μV（帯域100Hz〜80kHz）
消費電力： 12W〜13W本機の周波数特性のRIAA偏差は、負荷インピーダンス（＝後続のアンプの入力インピーダンス）によって超低域領域でごくわずかに変化します。本サイトで公開しているアンプ群の入力インピーダンスは、そのほとんどが25kΩ〜50kΩの範囲ですので、33kΩあたりでほぼ完全なフラットとなるようにチューニングしました。もっとも、20kΩ〜100kΩの範囲であれば全く問題ないといっていいでしょう。
真空管式のPHONOイコライザの場合、歪み率は1V出力時で0.1%くらい、10V出力時で1%くらいが当たり前ですから、本機は格段の低雑音かつ低歪みが得られていることになります。ちなみに、3本のカーブの形状の違いの理由は以下のとおりです。
1kHzとの対比で説明します。100Hzの歪み率が全体にわたって高いのは、負帰還量の違いによるものです。RIAA特性を得るために周波数が低いほど負帰還量が減るからです。同じ理由で、周波数が高いほど負帰還が増えるので10kHzではより低歪みになります。しかし、RIAA素子があるために周波数が高いほど2段目の負荷が重くなるので、最大出力電圧の限界値は低下します。20Vを境に歪が急増しているのはそのためです。
左右チャネル間クロストークは、SRPP上側球を左右で共用しているにもかかわらず、全帯域にわたって-77dB以下をマークしました。アンプの左右チャネル間クロストークは高い周波数ほど劣化するのが普通ですが、NF型PHONOイコライザは周波数が高くなるほど負帰還量が増加するので外部からの影響を受けにくくなるためです。
（測定条件：反対側チャネルにおいて周波数にかかわらず出力＝10V一定となるようにして測定しています）
LPレコードの環境がありながら、すっかりデジタルに染まってしまった方に、本機を通じてLPの魅力を再発見していただけたらと思っています。加えて、MCカートリッジ（DENON DL-103）以外の音は何かボケたところがあっていつのまにかMM嫌いな私でしたが、放置されていたさほど名器というわけでもないSHURE M95EDやM75MB2、oftofon FF-15EMK2が思いのほか良く鳴るのでそういう意味でも新しい世界が開けました。私にとって「会心の出来」と言っていいアンプになりました。製作された方から「静かな豊かさ」というコメントをいただきましたが私もそのように思います。できるだけ状態の良いターンテーブルとトーンアームを使ってください。本機はそれに応えてくれるでしょう。
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